全文获取类型
收费全文 | 1287篇 |
免费 | 239篇 |
国内免费 | 385篇 |
专业分类
航空 | 1289篇 |
航天技术 | 184篇 |
综合类 | 257篇 |
航天 | 181篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 17篇 |
2022年 | 37篇 |
2021年 | 65篇 |
2020年 | 59篇 |
2019年 | 57篇 |
2018年 | 72篇 |
2017年 | 69篇 |
2016年 | 75篇 |
2015年 | 67篇 |
2014年 | 103篇 |
2013年 | 72篇 |
2012年 | 98篇 |
2011年 | 90篇 |
2010年 | 81篇 |
2009年 | 87篇 |
2008年 | 72篇 |
2007年 | 77篇 |
2006年 | 85篇 |
2005年 | 69篇 |
2004年 | 45篇 |
2003年 | 42篇 |
2002年 | 42篇 |
2001年 | 36篇 |
2000年 | 27篇 |
1999年 | 28篇 |
1998年 | 39篇 |
1997年 | 31篇 |
1996年 | 44篇 |
1995年 | 38篇 |
1994年 | 46篇 |
1993年 | 28篇 |
1992年 | 27篇 |
1991年 | 26篇 |
1990年 | 16篇 |
1989年 | 26篇 |
1988年 | 10篇 |
1987年 | 2篇 |
1986年 | 4篇 |
排序方式: 共有1911条查询结果,搜索用时 359 毫秒
41.
42.
屈服强度与裂纹形成寿命的关系 总被引:3,自引:0,他引:3
一般认为材料的疲劳损伤和裂纹形成是由循环局部塑性应变引起的。因此,提高材料对微量塑性变形的抗力(为屈服强度、比例极限),将有利于提高其疲劳形成门槛值,延长裂纹形成寿命,从而延长疲劳总寿命。然而,材料的微量塑性变形抗力对疲劳性能的影响,仍未予以足够的重视。所以在一些单位的产品设计和生产检验中,似未规定对屈服强度的明确要求。 相似文献
43.
44.
45.
冷挤压孔板残余应力场分析 总被引:7,自引:0,他引:7
<正> 1.冷挤压孔板残余应力场 如图1所示,设理想弹塑性材料厚壁圆筒内半径为R_1,外半径为R_2,受内压P作用,卸载后,形成塑性半径ρ,此时,圆筒残余应力场为 相似文献
46.
应力严重系数法在定翼机机体寿命计算中已有成功应用,然而对于以高周损伤为主的直升机动部件(如主桨叶)一般均依靠6件全尺寸疲劳试验的方法进行定寿。这不仅需要大量经费,而且也要很长的周期。本文绕开全尺寸疲劳试验这一大的环节,根据相应材料特性数据,采用应力严重系数法对直8型机主桨叶根部接头进行寿命评估。文中给出的方法简单,精度较好,便于工程应用。 相似文献
47.
用于棘轮变形预测的棘轮演化统一模型研究 总被引:7,自引:2,他引:7
在大量单轴棘轮实验基础上,研究了均值、幅值、峰值和谷值应力对 304不锈钢的饱和棘轮应变的影响规律,首次提出了棘轮应力σr和棘轮门槛值σrth 的概念,建立了基于单参数控制的、用于饱和棘轮应变预测的 SRM饱和棘轮本构模型和用于独立循环应力工况下棘轮应变演化预测的 REM棘轮演化模型,并由此发展了全面描述任意循环应力工况下棘轮应变演化规律的 URM棘轮演化统一模型。抛物律模型 SRM和幂律模型 REM对实验数据拟合的相关系数均超过 0.98。URM建模容易,只需 4~ 6个试样的单轴棘轮实验数据。此外还讨论了获得 SRM本构模型的单试样实验法。 相似文献
48.
孔繁霁 《沈阳航空工业学院学报》1997,14(3):45-52
本文介绍了孔的挤胀销棒应力压印工艺,进行了压印之后孔周围的残余应力和压印前后孔的疲劳寿命计算,并通过计算结果说明了挤胀销棒应力压印对结构疲劳寿命的影响。 相似文献
49.
50.
确定微动疲劳寿命的附加应力法 总被引:8,自引:0,他引:8
通过引进新的微动疲劳参数 ,对微动疲劳寿命进行定量分析。将微动作用的效果作为一种附加应力 ,与普通力学分析中得到的宏观应力一起作为总应力作用于构件。用这个总应力按疲劳寿命计算公式或对照疲劳寿命S -N曲线得到疲劳寿命 ,这个疲劳寿命就是微动疲劳寿命。这种方法称为附加应力法。 相似文献